冷軋鈦板鈦帶在卷取成卷后，帶卷表面周向的局部隆起，叫做起筋。對(duì)于純鈦帶，起筋多發(fā)生于厚度＜0.8mm以下規(guī)格，表現(xiàn)形式多以單筋為主。起筋引起的直接后果是使帶材產(chǎn)生附加浪形，使板型和表面質(zhì)量受到影響，造成產(chǎn)品降級(jí)，嚴(yán)重的甚至要進(jìn)行剪切，分卷處理。不僅降低了產(chǎn)品的質(zhì)量，還造成原材料的浪費(fèi)，降低了生產(chǎn)效率。軋制試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，相同規(guī)格不同批次熱軋卷冷軋后起筋量與起筋概率不同，說明熱軋?jiān)媳旧韺?duì)冷軋起筋有較大的影響。在熱軋來料中，普遍存在著擦傷、鐮刀彎、裂紋等缺陷，對(duì)后續(xù)冷軋過程中出現(xiàn)的各種缺陷的產(chǎn)生有一定的影響。熱軋來料局部高點(diǎn)對(duì)冷軋帶材的影響雖然只局限在高點(diǎn)及附近小范圍內(nèi)，但對(duì)于極薄帶材，足以引起帶材局部隆起“起筋”甚至形成局部浪形與隆起相交織的嚴(yán)重質(zhì)量缺陷。

　　目前純鈦板帶材的生產(chǎn)主要采用六輥、十輥和二十輥等其他多輥軋機(jī)軋制。在鈦板帶生產(chǎn)技術(shù)最為先進(jìn)的日本采用二十輥軋機(jī)進(jìn)行軋制，厚度0.3～3mm，生產(chǎn)效率高，尺寸精度、板形、表面質(zhì)量非常好。但在實(shí)際生產(chǎn)過程中，特別是大卷重寬幅薄帶材生產(chǎn)過程中，仍然存在著起筋、浪形等質(zhì)量問題。其中，以起筋最為嚴(yán)重，給產(chǎn)品的質(zhì)量以及企業(yè)的效益帶來了不利的影響，是亟待解決的產(chǎn)品質(zhì)量問題。  通過對(duì)不同板形曲線的相同張力與相同板形曲線的不同張力等情況的試軋發(fā)現(xiàn)，在相同張力不同板形曲線設(shè)定條件下，當(dāng)板形曲線參考不銹鋼帶材設(shè)定時(shí)，起筋概率高，將板形曲線設(shè)定作調(diào)整后試軋，起筋概率與起筋量大幅下降。在相同板形曲線不同張力設(shè)定條件下，大張力軋制較小張力軋制起筋概率高，但大小張力軋制起筋概率與起筋量相差不明顯，由此得知傳統(tǒng)不銹鋼薄帶大張力軋制并不適用于純鈦帶材的軋制。通過對(duì)以上試軋結(jié)果的分析，起筋這種周向的隆起，是一種板形控制、張力控制等多種因素共同作用的結(jié)果，從力學(xué)角度分析，起筋是一種軸向力作用的結(jié)果。

　　在現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)與理論分析的基礎(chǔ)上，根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)的特點(diǎn)建立了起筋臨界條件的數(shù)學(xué)模型，屈曲失穩(wěn)臨界應(yīng)力與帶材厚度的四次方成正比，與寬度的平方成反比。同時(shí)，軸向應(yīng)力受前張力、摩擦系數(shù)與寬厚比這三個(gè)因素影響最大，在寬厚比不變的前提下，通過適當(dāng)減小前張力，改變軋制潤(rùn)滑油或者在收卷端墊襯紙以增大摩擦力等手段可有效抑制起筋缺陷的發(fā)生。

　　雖然鈦帶冷軋時(shí)軋速很慢，但如果潤(rùn)滑液皂化值等性能不佳或者噴嘴堵塞，將導(dǎo)致潤(rùn)滑不均而造成變形區(qū)應(yīng)力分布不勻從而產(chǎn)生軸向分力。在軋制變形區(qū)，中性面偏移而產(chǎn)生的軸向分力，這個(gè)分力也許很小，但對(duì)于板面向中心的收緊有一定的影響。而軋制變形過程中，局部高點(diǎn)或者局部硬度會(huì)導(dǎo)致變形區(qū)應(yīng)力分布不均而產(chǎn)生軸向分力。設(shè)備震動(dòng)與不均勻的張力相互作用后會(huì)產(chǎn)生軸向分力，收卷時(shí)中心微小偏移、厚度不均以及層與層之間孔隙偏差等等的相互疊加效應(yīng)都會(huì)產(chǎn)生軸向分力。